摘 要:某推力滾針軸承的推力墊圈發(fā)生斷裂,采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、掃描電鏡分析、硬 度測(cè)試、金相檢驗(yàn)等方法對(duì)其斷裂原因進(jìn)行研究。結(jié)果表明:推力墊圈與保持架發(fā)生滑動(dòng)磨損,在 較高的旋轉(zhuǎn)軸向應(yīng)力作用下,推力墊圈發(fā)生斷裂。

關(guān)鍵詞:推力滾針軸承;推力墊圈;脆性斷裂;滑動(dòng)磨損 

中圖分類號(hào):TB31;TG115.2            文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B                     文章編號(hào):1001-4012(2023)06-0063-03 

推力滾針軸承為滾動(dòng)軸承的一種,由帶滾針或 圓柱滾子、滾珠的推力保持架和推力墊圈組成[1]。 推力滾針軸承具有體積小、承受載荷能力大、質(zhì)量 小、轉(zhuǎn)速高、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、回轉(zhuǎn)力矩較小等優(yōu)點(diǎn),被廣泛 應(yīng)用。

推力墊圈為推力軸承的重要零部件,其質(zhì)量直 接關(guān)系到整個(gè)推力軸承的壽命[2]。

某型號(hào)推力滾針軸承在疲勞試驗(yàn)過(guò)程中運(yùn)行 2.5萬(wàn)次后發(fā)生斷裂,拆解該推力滾針軸承后,發(fā)現(xiàn) 推力墊圈和保持架均發(fā)生斷裂。

疲勞試驗(yàn)過(guò)程中,推力滾針軸承的額定載荷為 13.9kN,實(shí)際載荷為19~20kN。

推力墊圈材料為 GCr15鋼,其加工工藝為:棒 材→車(chē)削加工→熱處理→磨削加工→表面發(fā)黑處 理,其硬度為58~62HRC,顯微組織為細(xì)針狀回火 馬氏體+極其少量的殘余奧氏體。筆者采用一系列 理化檢驗(yàn)方法分析了該推力墊圈的斷裂原因,以防 止該類問(wèn)題再次發(fā)生。

1 理化檢驗(yàn) 

1.1 宏觀觀察 

推力滾針軸承宏觀形貌如圖1所示,斷裂的推 力墊圈宏觀形貌如圖2所示。

斷裂的推力墊圈與保持架接觸面有明顯的磨損 痕跡及回火色,呈現(xiàn)彎曲特征,彎曲方向?yàn)檩S向,推 力墊圈斷口齊平,色澤一致,裂紋源為墊圈磨損表面 (見(jiàn)圖3)。

斷裂保持架破損嚴(yán)重,與推力墊圈接觸部位明顯可見(jiàn)磨損痕跡,裂紋擴(kuò)展方向與該推力滾針軸承 工作時(shí)的向心力方向一致(見(jiàn)圖4)。 

1.2 化學(xué)成分分析 

利用直讀光譜儀對(duì)斷裂推力墊圈的化學(xué)成分進(jìn) 行分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知:各元素質(zhì)量 分?jǐn)?shù)符合 GB/T18254—2016 《高碳鉻軸承鋼》的 要求。 

1.3 掃描電鏡(SEM)分析 

將斷裂的推力墊圈和保持架清洗、烘干后,放置 在場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡下觀察,結(jié)果如圖5~6所示。由 圖5~6可知:推力墊圈的斷口未見(jiàn)明顯塑性變形, 呈沿晶斷裂特征;保持架內(nèi)圈斷口可見(jiàn)清晰的疲勞 條帶,且呈高應(yīng)力低周疲勞斷裂特征。 

1.4 硬度測(cè)試 

利用洛氏硬度計(jì)對(duì)斷裂推力墊圈進(jìn)行表面硬度測(cè)試,載荷為1500N,誤差為±0.5HRC,測(cè)試結(jié)果 如表2所示。

由表2可知:未磨損推力墊圈表面硬度和磨損 推力墊圈表面硬度均滿足技術(shù)要求,且兩者硬度相 差較小。

1.5 金相檢驗(yàn) 

對(duì)斷裂推力墊圈斷口進(jìn)行金相檢驗(yàn),試樣經(jīng)打 磨、拋光后,利用光學(xué)顯微鏡對(duì)其進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖 7所示,由圖7可知:推力墊圈存在D類細(xì)系0.5級(jí)夾 雜物,未見(jiàn)其他非金屬夾雜物,整體純凈度較好。

試樣經(jīng)過(guò)4%(體積分?jǐn)?shù))硝酸乙醇溶液腐蝕 后,利用光學(xué)顯微鏡對(duì)其進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖8所 示,由圖8可知:推力墊圈顯微組織為回火馬氏體+ 極其少量的殘余奧氏體。

2 綜合分析 

推力墊圈的化學(xué)成分和硬度均符合技術(shù)要求, 但整體硬度偏高,在高應(yīng)力快速斷裂過(guò)程中,其組織 呈現(xiàn)出脆性斷裂特征[3]。推力墊圈基體組織正常, 未見(jiàn)異常組織。在較高的應(yīng)力載荷作用下,推力墊 圈快速斷裂,裂紋起源于墊圈磨損表面。

由于該推力軸承保持架發(fā)生早期疲勞斷裂,導(dǎo) 致保持架和推力墊圈發(fā)生異常磨損[4],推力墊圈發(fā) 生早期脆性斷裂失效,進(jìn)而引發(fā)推力滾針軸承運(yùn)行 不平穩(wěn)[5]。該滾針軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)承載了較高的旋轉(zhuǎn) 軸向應(yīng)力,致使推力墊圈、滾針之間發(fā)生滑動(dòng)磨損, 最終導(dǎo)致推力墊圈斷裂。

3 結(jié)論 

(1)該推力滾針軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中承受較高的 旋轉(zhuǎn)軸向應(yīng)力,引起保持架發(fā)生早期疲勞失效,導(dǎo)致 保持架和推力墊圈之間發(fā)生滑動(dòng)磨損。 

(2)該滾針軸承墊圈發(fā)生脆性斷裂,產(chǎn)生原因 是墊圈和保持架發(fā)生異常磨損,造成墊圈在早期服 役期間發(fā)生斷裂。 

(3)墊圈本身硬度大,增加了墊圈的應(yīng)力敏感 性,較大的應(yīng)力也是表面發(fā)生脆性斷裂的原因。

參考文獻(xiàn): 

[1] 雷建中,梅亞莉,賴維明,等.摩托車(chē)軸承保持架表面 處理后組織與性能[J].軸承,2002(8):33-35. 

[2] 李浩東.推力滾針軸承失效分析及試驗(yàn)研究[D].廣 州:華南理工大學(xué),2013. 

[3] 楊曉剛,王旭永,扈文莊.推力滾針軸承墊圈厚度誤差 對(duì)接觸應(yīng)力的影響[J].軸承,2015(12):11-13. 

[4] 梁華,張延芳,梁林霞.軸承保持架斷裂原因分析[J]. 金屬熱處理,2005,30(3):80-82. 

[5] 程林,疏劍,楊章林,等.2404730504型推力滾針軸承 失效原因分析[J].鹽城工學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2020,33(2):36-40.

<文章來(lái)源>材料與測(cè)試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 59卷 > 6期 (pp:63-65)>