R26高溫合金具有優(yōu)良的抗蠕變性能和抗應(yīng)力松弛性能,被廣泛應(yīng)用于汽輪機(jī)汽缸、主汽門等管道法蘭部件[1]。然而,隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng),該材料高溫螺栓存在嚴(yán)重的第二相析出傾向。帶狀組織的存在會(huì)加重這一傾向,并產(chǎn)生晶間裂紋,嚴(yán)重時(shí)會(huì)使高溫螺栓發(fā)生脆性斷裂,給設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成隱患[2-3]。某機(jī)組高壓導(dǎo)汽管法蘭螺栓發(fā)生斷裂現(xiàn)象,螺栓材料為R26合金,尺寸（直徑×長(zhǎng)度）為55 mm×575 mm（見圖1）。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法分析了螺栓斷裂的原因,以避免該類問(wèn)題再次發(fā)生。 

圖  1  斷裂螺栓的宏觀形貌

1.   理化檢驗(yàn)

1.1   宏觀觀察

將斷裂螺栓的斷口清洗后進(jìn)行宏觀觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：斷口呈多裂紋源擴(kuò)散特征,不同裂紋源擴(kuò)展后在交匯位置形成臺(tái)階；未見明顯疲勞紋路,表面呈顆粒狀。說(shuō)明螺栓斷裂方式為脆性斷裂。 

圖  2  清洗后斷口的宏觀形貌

在斷口附近沿軸向取樣,試樣的宏觀形貌如圖3所示。由圖3可知：在斷口軸向上可見裂紋擴(kuò)展特征,且裂紋存在多條分叉。 

圖  3  斷口軸向上的宏觀形貌

1.2   化學(xué)成分分析

在斷裂螺栓上取樣,對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：試樣中Ti元素含量超出DL/T 439—2018 《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術(shù)導(dǎo)則》的要求。 

1.3   金相檢驗(yàn)

在螺栓斷口上截取金相試樣,利用光學(xué)顯微鏡對(duì)試樣進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：斷口裂紋分叉處可見多處沿晶微裂紋及氧化膜特征。說(shuō)明裂紋已形成一段時(shí)間,并在運(yùn)行過(guò)程中不斷擴(kuò)展并氧化。 

圖  4  斷口處的微觀形貌

斷裂螺栓的顯微組織形貌如圖5所示。由圖5可知：螺栓的組織為奧氏體,析出物聚集處可見開裂初期特征,開裂附近存在帶狀第二相析出,微裂紋擴(kuò)展方向與軋制流線方向一致,均平行于螺栓主要受力方向。說(shuō)明析出物的存在造成了區(qū)域弱化,使裂紋擴(kuò)展方向與受力方向不垂直。 

圖  5  斷裂螺栓的顯微組織形貌

1.4   力學(xué)性能測(cè)試

在斷裂螺栓軸向上取樣,對(duì)試樣進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試,結(jié)果如表2所示。由表2可知：試樣的硬度高于DL/T 439—2018要求上限,且抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均高于標(biāo)準(zhǔn)要求。 

1.5   掃描電鏡(SEM)及能譜分析

在螺栓斷口處取樣,對(duì)試樣進(jìn)行SEM分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：斷口呈冰糖狀,晶界處呈微裂紋特征,為脆性斷裂的典型形貌。 

圖  6  斷口處SEM形貌

對(duì)螺栓斷口處進(jìn)行能譜分析,分析位置如圖7所示,分析結(jié)果如表3所示。由表3可知：灰色顆粒析出物中的Ti元素含量高于基體,為基體中的Ti元素未熔或析出所致；晶界處白色第二相中Ni、Ti元素含量偏高,為區(qū)域Ni、Ti元素富集相析出所致。 

圖  7  螺栓斷口處能譜分析位置

2.   綜合分析

綜合上述分析結(jié)果可知：該斷裂螺栓中Ti元素含量偏高、硬度超出標(biāo)準(zhǔn)要求,且組織中存在帶狀析出物,在SEM下可觀察到鈦化物顆粒呈帶狀分布。鈦化物大量析出使螺栓的軸向強(qiáng)度增大,硬度變大。帶狀組織的存在使螺栓的抗高溫蠕變性能和抗松弛性能變差,造成高溫螺栓的使用性能變差[4]。根據(jù)宏觀觀察和SEM分析結(jié)果可知,螺栓的斷裂性質(zhì)為脆性斷裂,斷口存在多處分叉裂紋,裂紋擴(kuò)展方向?yàn)檩S向,裂紋附近存在晶界氧化特征與表面氧化膜,推斷該裂紋已存在一段時(shí)間,且運(yùn)行應(yīng)力不是造成裂紋形成的主要原因。斷裂螺栓中存在帶狀組織,導(dǎo)致其硬度變大,塑性和韌性變差[5]。螺栓在長(zhǎng)期運(yùn)行后部分區(qū)域的抗氧化性能變差,使螺栓形成晶間氧化微裂紋,微裂紋不斷擴(kuò)展,最終使螺栓發(fā)生脆性斷裂。 

該螺栓為高壓導(dǎo)氣管法蘭固定螺栓,運(yùn)行過(guò)程中主要承受軸向應(yīng)力與機(jī)組啟停過(guò)程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力,服役溫度高于540 ℃,運(yùn)行條件極為惡劣[6]。對(duì)于汽輪機(jī)中運(yùn)行的高溫、高壓螺栓,較小的性能差異即可造成螺栓斷裂[7-8]。 

3.   結(jié)論與建議

斷裂螺栓中的Ti元素含量偏高,使材料中形成點(diǎn)狀析出物,熱軋加工后,析出物形成弱化的鈦化物帶狀組織,導(dǎo)致螺栓的高溫性能下降、硬度變大,螺栓長(zhǎng)期在高溫環(huán)境下服役,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生脆性斷裂。 

建議對(duì)已投運(yùn)高溫螺栓進(jìn)行抽查,對(duì)硬度、化學(xué)成分不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的螺栓進(jìn)行金相檢驗(yàn),必要時(shí)進(jìn)行更換。建議對(duì)高溫螺栓備品庫(kù)中的螺栓進(jìn)行檢查,及時(shí)更換品質(zhì)不好的螺栓備品。

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