摘 要:某汽車發(fā)動(dòng)機(jī)凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺栓在臺(tái)架耐久試驗(yàn)中發(fā)生斷裂.通過宏觀檢驗(yàn)、 化學(xué)成分分析、硬度測(cè)試、金相檢驗(yàn)以及斷口分析等方法對(duì)螺栓的斷裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表 明:該緊固螺栓的斷裂模式為疲勞斷裂;螺栓未緊固到設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力,導(dǎo)致其在使用過程中發(fā) 生松動(dòng),在交變應(yīng)力作用下螺栓螺紋旋合部位萌生裂紋,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生疲勞斷裂. 

關(guān)鍵詞:凸輪軸正時(shí)帶輪;螺栓;疲勞斷裂;預(yù)緊力 

中圖分類號(hào):TG１１５                       文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B              文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０１９)１２Ｇ００４１Ｇ０３

汽車發(fā)動(dòng)機(jī)是由眾多零部件通過焊接、鉚接、粘 接或螺紋連接等方式裝配而成的機(jī)器,其中螺紋連 接所占比例最大.一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)含有３００~５００個(gè)螺 栓(釘),３０％的螺栓位于發(fā)動(dòng)機(jī)的重要位置,因此螺 栓本身的制造質(zhì)量和裝配質(zhì)量直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的使 用性能.某發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架耐久試驗(yàn)(８００h動(dòng)態(tài)臺(tái)架 耐久試驗(yàn))進(jìn)行至５４５h時(shí),凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺 栓發(fā)生斷裂.該螺栓材料為２８B２鋼,生產(chǎn)工藝為 調(diào)質(zhì)處理后螺紋成型,性能等級(jí)為１０．９級(jí),規(guī)格為 M１２mm×１．２５mm×８０mm,夾緊長(zhǎng)度為６４mm. 為了查明該螺栓的斷裂原因,避免類似失效的再次 發(fā)生,筆者對(duì)其進(jìn)行了檢驗(yàn)和分析.

１ 理化檢驗(yàn) 

１．１ 宏觀檢驗(yàn) 

斷裂螺栓宏觀形貌如圖１所示,可見其無明顯 塑性變形,斷口位于距法蘭面第４９~５０節(jié)螺紋間, 部分螺紋磨損嚴(yán)重.實(shí)際測(cè)得斷口至螺栓法蘭面的 距離為６４mm,說明斷裂位置在螺栓夾緊處的螺紋 旋合部位.

１．２ 化學(xué)成分分析

對(duì)螺栓取樣,使用SPECTRO MAXx０６型直讀 光譜儀進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表１所示.可見 螺栓的各元素含量均符合廠家內(nèi)部標(biāo)準(zhǔn)對(duì)２８B２鋼 的成分要求.

１．３ 硬度測(cè)試 

使用 WilsonR５７４型洛氏硬度計(jì)對(duì)螺栓的螺紋 端心部位置進(jìn)行硬度測(cè)試,測(cè)試結(jié)果為３８．１,３８．３, ３８．３ HRC,可見螺栓的硬 度 符 合 GB/T３０９８．１－ ２０１０«緊固件機(jī)械性能 螺栓、螺釘和螺柱»中１０．９級(jí) 螺栓洛氏硬度為３２~３９HRC的要求. 

１．４ 金相檢驗(yàn) 

對(duì) 斷 裂 螺 栓 取 樣,使 用 Zeiss AxioImager M２m 型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行金相檢驗(yàn),結(jié)果如圖 ２ 所 示.可見螺栓的心部組織正常,為回火索氏體[１Ｇ２], 螺紋表面無脫碳現(xiàn)象,螺紋牙底光滑,無尖角、缺口 和裂紋等.

１．５ 斷口分析 

將螺栓斷口清洗干凈后,使用ZeissEVO１８型掃 描電子顯微鏡進(jìn)行微觀形貌觀察,斷口整體形貌如圖 ３所示,將斷口標(biāo)記為 A~F共６個(gè)區(qū)域.裂紋源位 于螺紋牙底 A區(qū)域處,有若干起源點(diǎn),如圖４a)所示; B,C,D區(qū)域可見疲勞輝紋和大致平行的二次裂紋,具 有疲勞斷裂特征[３Ｇ５],如圖４b)~d)所示;E和 F區(qū)域 可見韌窩形貌,如圖４e)和圖４f)所示. 

２ 分析與討論 

螺栓發(fā)生疲勞的原因一般有兩個(gè)方面:①螺栓 本身存在制造缺陷(材料裂紋、熱處理裂紋、加工缺 陷等),在使用過程中螺栓受到振動(dòng)作用,該缺陷成為疲勞源,最終導(dǎo)致斷裂;②裝配過程中螺栓未擰緊 或螺栓未達(dá)到設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力,在使用過程中螺 栓松動(dòng)引起疲勞斷裂[６].上述理化檢驗(yàn)結(jié)果表明, 該螺栓的制造質(zhì)量沒有問題,因此排除第一方面的 因素. 

該凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺栓設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力 應(yīng)不小于６５kN,裝配工藝采用扭矩法(１１０N??m). 由于扭矩裝配方法中摩擦因數(shù)對(duì)螺栓預(yù)緊力的影響 很大,?。掣温菟ㄟM(jìn)行摩擦因數(shù)試驗(yàn),結(jié)果分 別為０．１２,０．１１,０．１１,均 在 企 業(yè) 內(nèi) 控 要 求 (０．０８~ ０．１４)內(nèi),因此排除摩擦因數(shù)不穩(wěn)定導(dǎo)致螺栓預(yù)緊力 偏差大的情況.

通過超聲波技術(shù)進(jìn)一步驗(yàn)證１１０N??m 扭矩的 裝配工藝能否達(dá)到螺栓預(yù)緊力要求.超聲波測(cè)試螺 栓軸力是一種間接測(cè)試方法,其基本原理為聲彈性 理論.螺栓在擰緊過程中自身會(huì)伸長(zhǎng),同時(shí)產(chǎn)生軸 向力,超聲波從螺栓一端傳向另一端再反射回來會(huì) 形成時(shí)間差,該時(shí)間差恰好與伸長(zhǎng)量成正比,在彈性 范圍內(nèi)根據(jù)胡克定律就可以得出螺栓軸力與超聲波 時(shí)間差 的 正 比 關(guān) 系[７].取 若 干 同 批 次 螺 栓,使 用 MC９５０數(shù)采儀和摩擦因數(shù)試驗(yàn)臺(tái)獲得螺栓軸力與 超 聲波時(shí)間差的關(guān)系曲線,結(jié)果如圖５所示.隨機(jī)抽取一臺(tái)組裝中的發(fā)動(dòng)機(jī),對(duì)１１０N??m 扭矩裝配工藝 擰緊后的凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺栓進(jìn)行軸力測(cè)試, 測(cè)試結(jié)果僅為５０kN.因此該螺栓的斷裂原因?yàn)槲? 緊固到設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力,這導(dǎo)致其在使用過程中 出現(xiàn)松動(dòng),最終造成疲勞斷裂.

３ 結(jié)論及建議 

該凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺栓的斷裂模式為疲勞 斷裂.螺栓未緊固到設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力,導(dǎo)致螺栓 在 使用過程中出現(xiàn)松動(dòng),松動(dòng)的螺栓受到交變應(yīng)力 的作用在凸輪軸內(nèi)部不斷振動(dòng),于螺栓夾緊處的螺 紋旋合部位萌生裂紋,最終發(fā)生疲勞斷裂. 

建議重新制定凸輪軸正時(shí)帶輪緊固螺栓的 裝配工藝,必要時(shí)可采用扭矩轉(zhuǎn)角法,以確保螺栓被 緊固到設(shè)計(jì)要求的預(yù)緊力.

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<文章來源 > 材料與測(cè)試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè) > 56卷 > 1期 (pp:41-43)>