２．２ 試樣斷口宏、微觀形貌分析

    部分試樣的斷口宏觀形貌如圖５所示,可見８,９,１０號試樣裂紋擴展量較小,裂紋尖端比較平整,沒有明顯的塑性變形.１２,１４,１６號試樣裂紋擴展量明顯增大,裂紋尖端塑性變形逐漸明顯,隨著載荷水平的提高,裂紋尖端略有隆起,試樣兩側(cè)明顯向內(nèi)部凹陷.金屬材料韌性斷裂中幾個不同的過程會在試樣斷口表面產(chǎn)生不同的微觀形貌,其中預制裂紋區(qū)和二次裂紋區(qū)呈縱紋,穩(wěn)態(tài)擴展區(qū)呈韌窩形貌,而鈍化區(qū)表現(xiàn)為橫紋.圖 ６ 所示為部分試樣斷口的SEM 微觀形貌.可見３,５號試樣斷口形貌由上下兩段縱紋區(qū)和中間的橫紋區(qū)組成,斷口上沒有出現(xiàn)韌窩形貌,且隨著載荷水平的提高,橫紋區(qū)寬度逐漸增大。這說明在相應的載荷下,３,５號試樣處于韌性斷裂過程中的鈍化階段,且隨著載荷水平的提高,鈍化區(qū)不斷向前延伸.６,７號試樣斷口形貌與３,５號試樣基本一致,但在橫紋區(qū)范圍內(nèi)出現(xiàn)了極少量的小韌窩形貌,說明裂紋尖端的局部位置鈍化過程達到飽和并啟裂、擴展.由１０,１１號試樣斷口形貌。

    可見,鈍化區(qū)寬度逐漸停止增長,甚至有所縮短,這是斷口附近發(fā)生塑性變形,裂紋尖端隆起,在測量時鈍化區(qū)被隆起的變形部分遮擋而造成的;同時,鈍化區(qū)附近出現(xiàn)了尺寸較大的韌窩形貌,說明鈍化過程已經(jīng)達到飽和,開始進入穩(wěn)態(tài)擴展.１２,１６號試樣呈現(xiàn)出相同的狀況,且韌窩形貌更為明顯,這說明載荷達到一定水平后(該試驗材料約為２２．５kN),鈍化過程達到飽和,裂紋啟裂,并進入穩(wěn)態(tài)擴展區(qū).根據(jù)試樣斷口 SEM 微觀形貌觀察的結(jié)果,確定材料鈍化過程飽和時鈍化區(qū)寬度 ΔaSZW 約為０．１１３mm。

２．３ 聲發(fā)射測試結(jié)果分析

    裂紋尖端應力集中的釋放是促使裂紋擴展和產(chǎn)生聲發(fā)射的主要因素.裂紋擴展就是不斷重復裂紋尖端的應力集中、釋放→裂紋擴展→裂紋尖端應力的再集中再釋放→裂紋再擴展的過程,直至最終斷裂.裂紋的擴展并不是連續(xù)進行的,它會在裂紋尖端應力釋放后的一段時間內(nèi)積蓄足夠的能量完成下一次擴展.裂紋尖端的應力集中Ｇ釋放的過程能夠產(chǎn)生可以被聲發(fā)射裝置測量到的聲發(fā)射波,因此通過聲發(fā)射測試技術可以檢測材料裂紋擴展的全部過程.

    試驗中,采 用 聲 發(fā) 射 測 試 裝 置 對 試 驗 過 程 進行監(jiān)控,選取 其 中 特 征 比 較 明 顯 的 幾 個 試 樣 進 行分析,其典 型 測 試 結(jié) 果 如 圖 ７ 所 示.可 見 聲 發(fā) 射計數(shù)曲線隨 拉 伸 載 荷 的 增 加 而 不 斷 增 加,但 變 化趨勢非單調(diào) 線 性 增 加,而 是 呈 現(xiàn) 為 波 浪 起 伏 狀 的變化趨勢,且 起 伏 的 間 隔 隨 載 荷 的 增 加 有 逐 漸 變短的趨勢.聲發(fā)射計數(shù)曲線的變化趨勢與裂紋擴展呈現(xiàn)出的應力斷續(xù)釋放規(guī)律相符.當載荷達到２０kN 附近時,聲發(fā)射計數(shù)達到了第一個明顯的峰值,說明試樣 中 的 微 裂 紋 已 經(jīng) 匯 聚 形 成 了 宏 觀 主裂紋,該裂紋 在 ２０kN 載 荷 時 發(fā) 生 了 第 一 次 明 顯擴展.隨后聲發(fā)射計數(shù)曲線快速下降,并在２０~２１kN 達到最小值.隨后在２３kN 附近聲發(fā)射計數(shù)又出現(xiàn)了 第 二 個 明 顯 峰 值,此 峰 的 聲 發(fā) 射 計 數(shù)較２０kN 處的更高,且經(jīng)歷的載荷范圍更小,這說明試樣中的主裂紋進入了宏觀裂紋擴展階段.此后聲發(fā)射計 數(shù) 峰 值 越 來 越 低,且 波 動 間 距 越 來 越小,直至試驗停止.

    根據(jù)聲發(fā)射測試結(jié)果分析,０Cr１８Ni９不銹鋼板材的裂紋擴展過程如下:試樣裂紋前緣中的部分微裂紋首先經(jīng)歷鈍化→啟裂→擴展過程,隨著載荷的增加,經(jīng)歷該過程的微裂紋越來越多,同時已經(jīng)發(fā)生的微裂紋擴展繼續(xù)發(fā)展,直至連成一片形成主裂紋,進入宏觀裂紋擴展階段,裂紋穩(wěn)態(tài)擴展過程在整個裂紋前緣發(fā)展.

２．４ 啟裂韌度Ji 的確定

    ２．４．１ 鈍化線法測定啟裂韌度Ji根據(jù)試驗結(jié)果,按照 GB/T２１１４３－２０１４中的公式(３６)計算了各試樣的J 積分值,并測量了各個試樣的裂紋擴展量,如圖８中各數(shù)據(jù)點所示.根據(jù)斷口的宏、微觀形貌判斷,２~９號試樣處于鈍化階段,１０~１９號試樣進入裂紋穩(wěn)態(tài)擴展階段.因此,根據(jù)標準要求,按指數(shù)方程形式對１０~１９號試樣數(shù)

據(jù)擬合,得到阻力曲線方程如下所示

    J＝３５．９８＋２１４２．５１Δa０．８３ (１)GB/T２１１４３－２０１４中公式(４０)給出了一種計算鈍化線的經(jīng)驗公式,根據(jù)此式計算得到了鈍化線方程如下所示

    J１ ＝３．７５RmΔa＝２５６８．７５Δa (２)式中:Rm 表示抗拉強度,Rm ＝６８５MPa.

    由于２~９號試樣處于鈍化階段,尚未進入穩(wěn)態(tài)擴展,因此對其擬合了一條實測鈍化線,鈍化線方程

如下所示

J２ ＝２９３０．１３Δa (３)

    由圖８可見,實測鈍化線與標準給出的經(jīng)驗鈍化線比較接近.根據(jù)定義,鈍化線與阻力曲線交點的J

積分值即為Ji.由此,根據(jù)兩條鈍化線分別得到了兩個Ji 值:Ji１＝１０８０．０２kJ??m－２;Ji２＝６４８．９１kJ??m－２.

    ２．４．２ 鈍化區(qū)寬度法測定啟裂韌度Ji在JＧΔa 曲線上平行于J 軸作一條通過臨界伸張區(qū)寬度的直線,如圖９所示.直線與JＧΔa 曲線交點即為啟裂點Ji 值.本試驗中,用伸張區(qū)寬度法測得Ji３＝３８７．８２kJ??m－２.有研究認為[９],從微觀角度思考,

得到阻力曲線方程如下所示

J′＝２１９１．２２Δa０．８４ (４)

同樣,用鈍化區(qū)寬度法測得Ji４＝３５１．７７kJ??m－２.

２．４．３　０Cr１８Ni９不銹鋼板啟裂韌度Ji 的確定利用鈍化線法和鈍化區(qū)寬度法測定的０Cr１８Ni９不銹鋼板啟裂韌度Ji 如表２所示.對于試驗使用的０Cr１８Ni９不銹鋼板,和鈍化區(qū)寬度法相比鈍化線法得到的Ji 明顯偏大,不適用于測定材料的啟裂韌度Ji.由于試樣斷口微觀形貌展現(xiàn)出的規(guī)律與金屬材料斷裂的經(jīng)典理論相符,鈍化區(qū)寬度法得到的Ji 更接近真實值.根據(jù)掃描電鏡和聲發(fā)射監(jiān)測結(jié)果,在裂紋擴展過程中,裂紋尖端的部分微裂紋首先經(jīng)歷鈍化→ 啟裂→ 擴展過程,隨著載荷的增加,經(jīng)歷該過程的微裂紋越來越多,同時已經(jīng)發(fā)生的微裂紋擴展繼續(xù)發(fā)展,直至連成一片形成主裂紋,進入宏觀裂紋擴展階段.因此,在利用鈍化區(qū)寬度法測量Ji 時,應將測得的所有數(shù)據(jù)值擬合為JＧΔa 曲線進行計算,即Ji４更接近實際值.

３　結(jié)論

(１)０Cr１８Ni９不銹鋼板的裂紋擴展過程為:試樣裂紋前緣中的部分微裂紋首先經(jīng)歷鈍化→啟裂→擴展過程,隨著載荷的增加,微觀裂紋擴展逐步增多、累積,直至連成一片形成主裂紋,進入宏觀裂紋擴展階段,裂紋穩(wěn)態(tài)擴展過程在整個裂紋前緣發(fā)展.

(２)與鈍化線法相比,利用鈍化區(qū)寬度法得到的０Cr１８Ni９不銹鋼板的啟裂韌度Ji 更接近真實值.擬合JＧΔa 曲線時,應將所有載荷下的數(shù)據(jù)點都擬合在內(nèi).０Cr１８Ni９不銹鋼板的啟裂韌度Ji 為３５１．７７kJ??m－２.

（文章來源：材料與測試網(wǎng)-理化檢驗-物理分冊）