某船用發(fā)動(dòng)機(jī)排氣閥的材料為Z40CSD10鋼。該排氣閥所在主機(jī)運(yùn)行18 000 h后出現(xiàn)排氣閥斷裂故障(見(jiàn)圖1)。柴油機(jī)排氣閥是控制廢氣排放的核心部件，柴油機(jī)在運(yùn)行時(shí)，氣缸內(nèi)的燃?xì)鉁囟容^高，排氣閥出口溫度最高可達(dá)1 000 ℃，燃油高溫燃燒，揮發(fā)物質(zhì)中會(huì)存在一定含量的腐蝕性介質(zhì)硫元素。排氣閥關(guān)閉時(shí)，受到氣閥彈簧的壓力作用，其與閥殼處的錐面緊密貼合，起到對(duì)排氣通道的密封作用，氣閥承受燃?xì)鈮毫o予的靜載荷；排氣閥開(kāi)啟時(shí)，閥盤(pán)承受高溫燃?xì)獾臎_蝕作用，同時(shí)在其落座過(guò)程中承受與閥殼的沖擊載荷。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)該排氣閥斷裂的原因進(jìn)行分析，以避免該類(lèi)問(wèn)題再次發(fā)生。

圖 1斷裂排氣閥宏觀形貌

1. 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

對(duì)斷裂排氣閥斷口處進(jìn)行宏觀觀察，結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：閥盤(pán)和靠近閥盤(pán)的閥桿顏色呈黑色，表面較為粗糙，初步判斷是受高溫?zé)煔獾挠绊懺斐傻难趸g；斷裂位于閥盤(pán)一側(cè)，斷口上可見(jiàn)清晰貝殼紋，斷口呈灰褐色，根據(jù)貝殼紋收斂方向可知斷裂源區(qū)為閥盤(pán)表面，對(duì)比圖紙可知該位置為非堆焊區(qū)域；裂紋由裂紋源區(qū)向3個(gè)方向擴(kuò)展，其中兩個(gè)擴(kuò)展方向如圖2虛線所示，第3個(gè)方向?yàn)槲创蜷_(kāi)的裂紋。

圖 2斷裂排氣閥斷口處宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

采用紅外碳硫儀和直讀光譜儀對(duì)斷裂排氣閥進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷裂排氣閥的化學(xué)成分符合排氣閥圖紙對(duì)Z40CSD10鋼的技術(shù)要求。

1.3 力學(xué)性能測(cè)試

從排氣閥閥桿上截取試樣，依據(jù)GB/T 228.1—2021 《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》和GB/T 4340.1—2009 《金屬材料 維氏硬度試驗(yàn) 第1部分:試驗(yàn)方法》分別對(duì)試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)和桿端部硬化層硬度測(cè)試，結(jié)果如表2所示。由圖2可知：排氣閥閥桿拉伸性能和桿端部硬化層硬度均符合圖紙技術(shù)要求。

1.4 掃描電鏡（SEM）及能譜分析

將排氣閥斷口試樣清洗后置于掃描電子顯微鏡下觀察，結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：斷口處可見(jiàn)清晰貝殼紋線，放大觀察可見(jiàn)氧化覆蓋層，無(wú)法顯示原始斷裂面的細(xì)節(jié)特征。

圖 3斷口SEM形貌

對(duì)斷裂源區(qū)表面進(jìn)行觀察，也可見(jiàn)氧化覆蓋層（見(jiàn)圖4）。對(duì)斷口氧化覆蓋層進(jìn)行能譜分析，分析位置如圖3（d）所示，分析結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：斷口上除了因高溫氧化腐蝕存在的O元素外，腐蝕性介質(zhì)S元素含量也較高。

圖 4斷裂源區(qū)表面SEM形貌

圖 5斷口覆蓋物能譜分析結(jié)果

截取排氣閥斷口剖面試樣，將其鑲嵌、磨拋后置于掃描電鏡下觀察，結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：閥盤(pán)表面存在腐蝕坑，氧化物覆蓋在閥盤(pán)表面和腐蝕坑上，斷口處也可見(jiàn)氧化物覆蓋。對(duì)腐蝕坑中的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行能譜分析，分析位置如圖6所示，分析結(jié)果如圖7所示，可見(jiàn)腐蝕產(chǎn)物中腐蝕性介質(zhì)S、Cl元素含量較高。

圖 6剖面試樣SEM形貌

圖 7腐蝕坑中腐蝕產(chǎn)物的能譜分析結(jié)果

1.5 金相檢驗(yàn)

截取桿端部縱向剖面試樣，將試樣進(jìn)行鑲嵌、磨拋、腐蝕處理后置于光學(xué)顯微鏡下觀察，桿端部淬硬層深度為3.9 mm，符合圖紙要求（>1.5 mm）[見(jiàn)圖8（a）]。截取排氣閥堆焊層縱向試樣，將試樣進(jìn)行鑲嵌、磨拋、腐蝕處理后置于光學(xué)顯微鏡下觀察，可見(jiàn)堆焊層與基體結(jié)合良好，未見(jiàn)焊接缺陷，熱影響區(qū)晶粒度為6級(jí)，符合圖紙要求（細(xì)于4級(jí)）[見(jiàn)圖8（b）和8（c）]。截取閥盤(pán)縱向剖面試樣，將試樣進(jìn)行鑲嵌、磨拋、腐蝕處理后置于光學(xué)顯微鏡下觀察，可見(jiàn)閥盤(pán)基體組織為回火索氏體[見(jiàn)圖8（d）]。

圖 8斷裂排氣閥的微觀形貌

2. 綜合分析

斷裂排氣閥的化學(xué)成分、力學(xué)性能、桿端部淬硬層深度和硬度、堆焊層焊接質(zhì)量等均符合圖紙技術(shù)要求。排氣閥斷口上可見(jiàn)清晰貝殼紋，呈典型疲勞斷裂特征，斷口呈灰褐色，根據(jù)貝殼紋收斂方向可知，斷裂源區(qū)為閥盤(pán)表面，斷口處和斷裂源區(qū)表面可見(jiàn)氧化物覆蓋。閥盤(pán)表面存在腐蝕坑，氧化物覆蓋于表面和凹坑上，斷裂面上氧化覆蓋物中除了含有因高溫氧化腐蝕而存在的O元素外，還含有較多的腐蝕性S、Cl元素。氣閥作為柴油機(jī)燃燒室的重要組成零件，工作時(shí)直接受到高溫、高壓燃?xì)獾淖饔?，承受較大的熱載荷和機(jī)械載荷作用。在增壓柴油機(jī)上，排氣閥閥盤(pán)的溫度可達(dá)650~800 ℃[1]。排氣閥失效原因主要有：表面加工裂紋[2]、原材料成分不合格[3]、潤(rùn)滑不良[4]、焊接不良[5]、高溫氧化腐蝕等。該斷裂排氣閥工作運(yùn)行了18 000 h，其長(zhǎng)時(shí)間直接與高溫?zé)煔饨佑|，材料表面發(fā)生了高溫氧化腐蝕，且煙氣中含有較高含量的腐蝕性S、Cl元素，加速了表面腐蝕坑的形成。氣閥在關(guān)閉時(shí)，閥盤(pán)與閥座不斷相互撞擊，存在較大的循環(huán)機(jī)械沖擊載荷，當(dāng)表面腐蝕坑形成后，腐蝕坑處存在應(yīng)力集中，萌生了疲勞裂紋[6]，在循環(huán)沖擊載荷的作用下，裂紋疲勞擴(kuò)展，最終導(dǎo)致排氣閥斷裂。

3. 結(jié)論

斷裂排氣閥因長(zhǎng)時(shí)間接觸高溫?zé)煔猓浔砻姘l(fā)生高溫氧化腐蝕，且煙氣中含有較高含量的腐蝕性S、Cl元素，加速了腐蝕坑的形成，腐蝕坑處存在應(yīng)力集中，在交變應(yīng)力的作用下，腐蝕坑處萌生了微裂紋，裂紋不斷擴(kuò)展，最終導(dǎo)致排氣閥發(fā)生疲勞斷裂。

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